2.CP是開關(guān)管漏極對(duì)地的電容，屬于諧振電容。它與初級(jí)繞組的漏感LLEAK形成第一個(gè)諧振電路，與初級(jí)繞組的電感LP形成第二個(gè)諧竦緶貳５諞桓魴癡竦緶吩誑 毓芄囟鮮輩夥宓繆梗虼司齠ㄗ趴 毓萇系淖罡叩繆梗壞詼 魴癡竦緶肪齠ㄗ徘拔奶岬降腡W。CP的確定可分兩種情況，一是開關(guān)管的漏極沒有額外增加電容，C P只包括MOSFET的漏源極間電容COSS和其它一些分布電容(注：此時(shí)電源系統(tǒng)要增加RCD箝位電路以抑制電壓尖峰)。這種情況下，CP可用COSS來近似地表示。也許有人會(huì)提出，COSS會(huì)隨MOSFET的漏源極間電壓VDS的變化而變化，這該如何確定？實(shí)際上，不必為此擔(dān)心，因?yàn)橹挥挟?dāng)VDS特別小時(shí)，COSS才會(huì)有顯著的變化。如果我們?nèi)DS=25V時(shí)的COSS，則不會(huì)有什么影響(大部分公司的數(shù)據(jù)手冊(cè)中給出的COSS，大多是在V DS=25V的條件下測(cè)得的)。第二種情況是開關(guān)管的漏極額外增加了一個(gè)電容CD，此時(shí)CP包括CD以 及COSS等雜散電容。CP可由(19)式來確定：

 

 

其中，IP：初級(jí)繞組的峰值電流，LLEAK：初級(jí)繞組的漏感。

 

整理(19)式可得：

 

 

工程中常取LLEAK=0.2*LP，將其代入(20)式可得：

 

 

另外，對(duì)(14)式進(jìn)行整理可得：

 

 

將(22)式代入(21)式可得(23)式：

 

按照(23)式得出的Cp，在較大輸出功率(例如大于60W)的情況下，計(jì)算值可能偏大。當(dāng)然，較大的Cp值可以很好地抑制開關(guān)管漏極的尖峰電壓，但是Cp值過大，會(huì)使開關(guān)管在導(dǎo)通瞬間流過很大的尖峰電流，這個(gè)尖峰電流一方面會(huì)增加損耗，另一方面會(huì)形成EMI噪聲，嚴(yán)重時(shí)甚至?xí)鹂刂菩酒恼`動(dòng)作，影響系統(tǒng)的正常工作。

 

在這種情況下，我們應(yīng)采取折衷的方法，減小Cp的取值(一般可取 100pF-2200pF之間的值)，同時(shí)使用RCD箝位電路來抑制開關(guān)管上的尖峰電壓。這樣做既可以減少開關(guān)管漏極分布電容的離散性對(duì)系統(tǒng)設(shè)計(jì)的影響，又可以避免產(chǎn)生過大的尖峰電流，同時(shí)對(duì)抑制開關(guān)管上的尖峰電壓也有一定的好處。

 

3、fS是系統(tǒng)的工作頻率。對(duì)于準(zhǔn)諧振模式，工作頻率是變化的，在設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)該以最小的工作頻率來確定其它相關(guān)參數(shù)，因此，fS在這里亦表示系統(tǒng)最小的工作頻率。它的確定須從兩方面考慮，一方面為了采用較小尺寸的變壓器，必須提高fS；另一方面為了降低開關(guān)損耗以及減少EMI噪聲，fS應(yīng)取得小些。折衷考慮，通常取fS的范圍是 25KHz-50KHz。

 

至此，三個(gè)未知量VOR、Cp、fS都得到了確定，將它們代入(16)式，就可得出Ip，再將Ip代入(15)式，就可得出Lp，確定了這些關(guān)鍵參數(shù)，下一步就可以設(shè)計(jì)變壓器、輸入回路、輸出回路、反饋電路和保護(hù)電路等，這些設(shè)計(jì)過程與傳統(tǒng)的反激式變換器的設(shè)計(jì)過程相同，這里就不再論述。

 

本文小結(jié)

 

準(zhǔn)諧振反激式變換器的設(shè)計(jì)具有其自身的特殊性，它的關(guān)鍵參數(shù)的確定不但需要理論等式的計(jì)算，還需要實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)的分析假定，當(dāng)然也需要結(jié)合實(shí)際電路的波形對(duì)參數(shù)進(jìn)行恰當(dāng)?shù)恼{(diào)整，只有這樣，才能充分發(fā)揮準(zhǔn)諧振反激式變換器的高效率、低 EMI、小體積以及低成本的優(yōu)勢(shì)。

 

 

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